酒店重大事故上報制度

　　在快速變化和不斷變革的今天，很多地方都會使用到制度，制度具有使我們知道，應該做什么，不應該做什么，懲惡揚善、維護公平的作用。那么擬定制度真的很難嗎？以下是小編幫大家整理的酒店重大事故上報制度，歡迎大家借鑒與參考，希望對大家有所幫助。

酒店重大事故上報制度1

　　1、運行現狀和問題

　　變換工序工藝冷凝液返回氣化裝置，作為氣化爐工藝氣激冷水和磨機制漿用水，可有效地保護環境，提高水資源的利用率。但這同時也導致工藝煤氣中氨積累，使設備管道堵塞嚴重、腐蝕加劇。為此，現代煤化工中，變換工序大多設置了汽提單元，部分汽提工藝冷凝液，以降低工藝煤氣中氨含量。

　　我公司汽提單元汽提塔頂產生的含氨水設計流量為11.293M3/h，正常情況下送熱電裝置作為脫硫補充液，也可作為磨煤制漿水補充到氣化裝置濾液槽中，通過濾液泵送入棒磨機中。

　　20xx年6月中旬系統開車正常后，此部分含氨水送熱電裝置脫硫事故池及循環槽中。因硫化氫易氧化成單質硫磺，產生硫泡沫，運行一段時間后出現脫硫塔阻力增大，硫銨結晶困難，甚至堵塞內件噴頭和管道。9月27日脫硫工藝商江南環保就此給我方正式函件，要求如使用含氨廢水，應控制H2S≤8mg/L。

　　經過兩次脫硫堵塞、停車清理之后，這股含氨水就只好送到氣化裝置濾液槽中，10月下旬，出現濾液槽及濾液泵進口管道碳銨結晶、堵塞嚴重的現象。最后只好將此股含氨水直接排入地溝中，通過15單元磨煤水池后進入14單元，最后再作為磨煤制漿水回到系統中。

　　含氨水送氣化裝置而不作為熱電脫硫補充液，造成氨損失達60Kg/h以上，同時造成氣化系統內氨積累，加劇了設備管道的堵塞和腐蝕，其次由于含氨工藝水的溫度高達70℃以上，造成氣化地溝進液處氨味、硫化氫味很大，嚴重影響場地操作環境。

　　2、變換汽提流程調查

　　現酸性水汽提所采用的工藝流程分為單塔加壓側線抽出汽提、雙塔加壓汽提和單塔低壓全吹出汽提三類工藝，其特點如下：

　　2.1單塔低壓全吹出汽提工藝

　　待處理的酸性水經換熱后進入汽提塔，塔頂含氨酸性氣送至硫回收裝置；塔底得到凈化水回用于上游裝置或排入污水處理。

　　此工藝中塔頂氣冷凝分離后，含氨冷凝液分為全回流、部分回流和無回流三種形式，很明顯，我廠工藝屬于這種塔頂無回流的單塔低壓全吹出汽提工藝。

　　山東華魯恒升化工股份有限公司一二期的變換汽提原采用單塔塔頂無回流法，20xx年后采用了所謂的“二次汽提法”，即改造為塔頂部分或全回流法，有效降低了氣化灰水系統的氨氮含量，一期灰水外排水的氨氮含量由過去的400mg／L左右降低至20xx年1月的270mg／L左右。

　　大唐多倫MTP的變換汽提采用了塔頂部分回流，塔頂運行壓力0.108MPa（G），110℃，塔頂全回流，暫時還沒發現腐蝕現象，曾有過塔頂含氨污水送熱電石膏脫硫的想法，但未付諸實施。

　　包頭神華MTO的變換汽提塔和冷凝器是一體的，塔頂全回流，塔頂換熱器和回流管線腐蝕嚴重，經常出現腐蝕漏點。

　　滕州新能鳳凰汽提塔和冷凝器是一體的，屬于塔頂全回流，腐蝕特別厲害，已經更換了兩個新的冷凝器。

　　內蒙古伊東變換汽提塔塔頂冷凝器和汽提塔是單獨分開的，塔頂全回流，但運行的還行。

　　華亭中煦甲醇裝置規模與我公司相同，且同為東華院設計，其變換汽提含氨冷凝液流量設計為2610.23kg/h，溫度為45℃，送污水處理。實際運行中此股水較大，故實際將塔頂冷凝溫度控制在110℃以提高氨提出率，減少含氨水流量。

　　2.2雙塔加壓汽提工藝

　　待處理的酸性水首先進入硫化氫汽提塔，塔頂酸性氣中氨質量分數小于1%，經分液后送至硫回收裝置；塔底污水換熱后再進入氨汽提塔，塔頂氣經兩級冷凝冷卻和兩級分凝后，得到高濃度的粗氨氣，送至氨精制部分進一步處理；塔底得到凈化水回用于上游裝置或排入污水處理。

　　2.3單塔加壓側線抽出汽提工藝

　　待處理的酸性水分為冷、熱進料分別進入汽提塔頂部填料段和塔上部，塔頂酸性氣中氨質量分數小于1%，經分液后送至硫回收裝置；塔中部抽出的側線氣經過三級冷凝冷卻和三級分凝后，得到較高濃度的粗氨氣，送至氨精制部分進一步處理；塔底得到凈化水回用于上游裝置或排入污水處理。

　　該流程利用一座汽提塔，根據汽提塔內上下的溫差，以及介質中硫化氫和氨的特性，達到分離的目的。首先將原料污水中的二氧化碳和硫化氫從汽提塔上部汽提出去，隨即控制適宜的塔體溫度，在塔中部形成n(NH3／H2S)大于10的液相及富氨氣體，氨氣抽出后，采用三級冷凝，逐級提高氨氣濃度。

　　在壓力大于0．5MPa，溫度小于40℃的低溫條件下，硫化氫的相對揮發度大于氨，而氨的溶解度比硫化氫大38倍，因此在汽提塔塔頂打入冷卻水用以吸收氨，絕大部分氨被吸收后向下移動，上行氣體中H2S／NH3，的分子比越來越大，硫化氫絕大部分最終被汽提至塔頂，得到高純度的酸性氣。

　　吸收了氨、少量硫化氫及二氧化碳的冷卻吸收水與塔中部的熱進料接觸，在這個過程中硫化氫、氨反復受到塔下部上升的高溫氣流的汽提作用和上部向下部流動的液流吸收作用。硫化氫、氨不斷被吸收，又不斷被汽提，由于塔盤溫度自上而下越來越高，塔底的硫化氫、氨也越來越少，氨則受液流的吸收向塔中部集聚，自上而下NH3／H2S的分子比越來越大。為在塔底獲得合格的凈化水，需在塔底設置一個再沸器，使其產生蒸汽汽提作用。

　　塔中部集聚的氨當達到氣液平衡，即液相濃度接近其溶解度時，就隨液流向塔底移動。在塔中部開口抽出氣體，由于氨被抽出后，降低了氣相的氨分壓，原料來的氣液平衡被打破，液流中的氨迅速向氣相轉移，這樣就為氨在塔中部集聚創造了有利條件。汽提塔內氨濃度分布在塔中部形成高峰(如右圖所示)，抽出來的富氨氣體中(NH3)=15％～20％。

　　很明顯，在汽提塔中部形成氨集聚，出現氨峰的基本原因是頂部的低溫、底部的高溫和側線抽出的作用，這是單塔側線酸性廢水汽提流程能通過一座汽提塔完成污水凈化，硫化氫和氨分離的技術關鍵。

　　2.4三種汽提流程的評價

　　單塔低壓全吹出汽提工藝操作彈性大，適合于低濃度的酸性水處理。具有流程簡單，設備投資少的特點。但塔頂酸性氣中含氨較高，降低了硫回收率，且氣相管線因降溫時易于形成碳銨結晶而堵塞；塔頂含氨水（無回流形式）中氨含量不高，且含有幾百mg/L的H2S，也限制了氨水的進一步利用。

　　單塔側線抽氨汽提工藝和雙塔汽提工藝適合于中、高濃度的酸性水汽提，這兩種流程可以得到10%以上的粗氨水，得到較高濃度的酸性氣且氨含量不超過1%，使其進一步加工利用成為可能。

　　這兩種汽提工藝并沒有本質上的區別，但兩者的蒸汽消耗差異較大。單塔側線抽氨汽提工藝的蒸汽單耗通常為180kg／t(噸酸性廢水計)甚至更低，而雙塔汽提工藝的蒸汽單耗一般在200kg／t以上。

　　選擇酸性水汽提工藝流程時，應優先選擇工藝流程較簡單、裝置投資和能耗較低的單塔加壓側線抽出工藝。

　　2.5附：氨精制工藝

　　經酸性水汽提得到的粗氨氣進入氨精制塔，塔內溫度通過液氨儲罐來的液氨進行蒸發降溫維持-10～0℃的操作溫度，在低溫工況下通過低溫洗滌(或結晶)，氨氣中的硫化氫由氣相轉入液相得以脫除，塔頂氨氣中硫化氫濃度一般為100～200mg/m3，脫除率達99%以上，再經過脫硫吸附器以脫除氨氣中的少量硫化氫，出口氨氣中硫化氫質量分數一般不大于3μg/g，經過氨精制后的氨氣，大部分裝置采用壓縮機壓縮并冷凝冷卻得到液氨產品，個別裝置(如齊魯石化)通過氨蒸餾塔替代壓縮機，塔頂得到氨氣，再進入氨冷凝器，冷凝冷卻后得到液氨產品。

　　3、變換汽提運行數據

　　3.1設計數據

　　我公司變換汽提設計數據如下：

　　物料

　　平衡點

　　項目

　　干基濕基

　　汽提尾氣

　　含氨水

　　塔頂氣水總和

　　從上表可看出，塔頂汽提尾氣和含氨水總量為13141kg/h，其中NH3總量為116.6kg/h，H2S總量為23.87kg/h。如含氨污水不外排，采用全循環，則可導致汽提尾氣中NH3含量由1.30%劇升至16.15%，在塔頂換熱器及后續管道中容易形成碳銨結晶。

　　3.2實際運行數據

　　含氨污水管道沒有安裝流量計，近一段時間為提高NH3提出率，減少氨積累，塔頂溫度操作從設計的70℃提高到100℃以上，這導致氣化地溝進液處汽水共沸，表觀感覺流量很大。

　　汽提分析取樣點現僅策劃了一個點，三個檢驗項目：

　　序號

　　取樣點位號

　　樣品名稱

　　取樣點位置

　　分析項目及控制指標

　　分析頻率

　　備注

　　V-2107送熱電含氨工藝水

　　需要時

　　實際僅有20xx年10月和11月的分析數據，平均數據如下：

　　編號

　　樣品名稱

　　取樣時間

　　取樣次數

　　檢測平均值

　　含氨工藝水

　　含氨工藝水

　　10月份和11月份含氨工藝水中氨含量差別達25g/L，這有可能跟汽提溫度有關，塔頂冷凝器冷凝溫度越高則氨含量越低。

　　以12m3/h的塔頂含氨水進行計算，

　　H2S按400mg/L，則每小時含氨水中H2S達4.8kg/h，是設計值1.1Kg/h的4倍多；含氨水中NH3以48g/L計算，則每小時含氨水中NH3達到576kg/h，是設計值108.66kg/h的5倍。

　　汽提塔頂含氨工藝水中NH3、H2S遠比設計值高，其原因是系統氨積累，但也不排除設計數據問題。

　　4、改造初步提案

　　根據我公司實際情況，現從易到難提出以下三種技改方案。

　　4.1解決操作環境

　　此法僅僅解決操作環境問題，但投資最少。

　　在現過濾機廠房北側含氨水進地溝的管線前，增加管道混合器，用灰水槽40-50℃的低溫灰水與其混合，降低其溫度到60℃以下，可減少進入地溝處的氨和硫化氫揮發量，改善操作環境。如沒有合適的低溫水可用，可以在地溝下部安裝一條6-8米長、開許多5mm小孔的管道，象蒸汽打洗澡水一樣給這股水含氨水降溫，此段開孔管道腐蝕較嚴重后及時更換即可。

　　汽提塔頂含氨水通過15單元，在磨機水池中形成碳銨結晶混入煤渣中，這也是目前較好的.處置辦法。

　　4.2塔頂回流法

　　在現變換汽提V-2107(汽提塔分離器)底部液相管線上增加兩臺泵，泵出口接在C-2102(汽提塔)進料管線上（N1口，PC-21011-150），達到塔頂部分或全回流。

　　如達到全回流，則解決了此股水出處問題，但帶來的危害是E-2110(汽提塔冷凝器)及其后設備、管線腐蝕加劇，易產生碳銨結晶堵塞。

　　但目前報道腐蝕較為嚴重的，多是汽提塔和塔頂冷凝器一體化的廠家，值得一試。

　　4.3增加H2S汽提塔成為局部雙塔流程

　　從3.2實際運行數據來看，可認為現汽提塔起預濃縮酸性水的作用，我公司所得含氨水H2S含量約為400mg/L（4.8kg/h），NH3含量約為40-60g/L（576kg/h），與煉油廠原料酸性水相比，氨含量相當，但H2S含量則低了很多。故我們是否考慮將此股水適當脫硫后再送熱電煙氣脫硫，即只增加雙塔汽提工藝中的H2S汽提塔部分，而不考慮H2S的回收，H2S汽提塔塔頂酸性氣進現濕酸氣火炬管線。

　　據青島科技大學學報20xx年4月份期刊，《含硫污水汽提過程模擬與分析》論文的模擬數據，H2S汽提塔脫硫效率可達98.93%，依此計算，我公司此股含氨水可脫硫至4.26mg/L，從而滿足熱電煙氣脫硫對含氨水的要求。

　　依此思路，在現有裝置流程基礎上改造如下圖，圖中右側C-2103、P-2103、P-2104及E-2113為新增的設備，V-2107至新增的H2S汽提塔C-2102之間可能需要增加泵P-2104（H2S汽提塔可能需要在0.5MPa下運行），如設計院核算H2S汽提塔可在0.2MPa下運行則可以取消此泵。

　　4.4單塔側線抽氨

　　單塔側線抽氨，塔頂汽提出酸性氣，塔中間產出氨，這在石油行業廣泛應用，其流程見下圖。

　　酸性水分冷熱兩股進入汽提塔，冷物流（37℃）送入塔頂，用于吸收上升蒸汽中的氨，使頂部得到較高濃度的酸性氣。熱酸性水進入第44塊塔盤，氨富集氣自26層塔盤處抽出，經三級冷卻、三級分離后的氣氨進氨精制塔,在塔的下段與成品氨水逆流接觸,由濃氨水洗掉氣氨中攜帶的硫化氫,洗滌后的氣氨再經過脫硫劑床層,進一步脫掉氣氨后的含硫氨水返回原料水罐中。

　　精制后的氣氨注入軟化水吸收后,形成氨水。氨水經過氨水冷卻器冷至40℃后,進入氨水罐,氨水由氨水泵從氨水罐底部抽出,一部分去氨精制塔作貧吸收劑,另一部分作為產品送出裝置。

　　從上圖及工藝描述可看出，此流程較長，需要增加十多臺設備，尤其是現汽提塔不能使用。

　　中間抽氨的汽提塔至少需要3層填料，最好采用上部一層填料，下部塔板的結構形式，4.3和4.4的改造都需要專業設計院論證和設計。

　　其次該裝置副產的氨水中，內控指標為NH3≥18%、H2S≤500mg/l，其運行較好時H2S含量也在100mg/L以上，難以滿足江南環保要求的H2S≤8mg/L的要求，除非稀釋成30M3/h以上，才有可能滿足熱電煙氣脫硫對含氨水硫微量的要求。

　　如要將NH3中的H2S脫除的更為干凈，則需要更大的投資(見2.5流程敘述)，但對我公司來說，每小時回收500kg/h氨增加這么多設備經濟上不合算。

　　另外，單塔側線抽氨工藝操作較為復雜，煤化工變換所產酸性水濃度都較低，目前來說，沒有采用此工藝的廠家。

酒店重大事故上報制度2

　　一、重大事故：

　　重大事故：即酒店在日常經營活動中，由于工作的失誤而導致企業名譽、信譽受到威脅，使企業形象受到損害和出現對顧客利益造成危害的所有負面的、不良的反面效應的事件，我們稱之為大事故。

　　二、出現大事故時的處理步驟：

　　1、當營運部門出現大事故事例時，首先由主管立即報給部門的營運經理知曉，部門營運經理立即采取相應的補救措施，必要時需要廚房和前廳營運部經理共同處理大事故事件，對大事故應積極的配合處理解決，將影響降到最低線，以消除顧客的過激行為，妥善地解決。

　　2、大事故處理方法和原則是以將企業的損害利益降到最低為目的，合理運用大事故的處理原則和方法，具體處理方法可參照企業資料中的《處理顧客投訴》章節內容。

　　3、大事故必須于當日及時作出解決，并于第二日十二時前將事故的.起因、相應責任人、處理結果以書面形式詳細地進行說明，上報到總經理辦公室(或人事部)。

　　4、出現特大、重大的事故和投訴時，部門營運經理必須上報總經理處，聽取指示，依指示處理大事故或投訴，不得違背指示行事，并將結果及時反饋總經理處。

　　三、對大事故上報的拖延、不報、漏報行為處理：

　　大事故在當日處理完畢后，將書面的材料進行整理于第二日十二時前上報到總經理辦公室(或人事部)，出現拖報、不報、漏報時將處以每拖一日按2倍罰款處理。

　　四、出現大事故時的責任分配：

　　1、未對酒店造成損失的大事故處理：部門營運經理處50元罰款，主管處30元罰款，相關責任人處15元罰款處理。

　　2、對酒店造成損失的大事故處理：部門營運經理承擔40%責任，主管承擔20%責任，相關責任人承擔40%責任。

　　五、大事故范圍：

　　廚房：

　　1、打架斗毆

　　2、發生安全事故(高壓鍋爆炸、煤氣泄漏、燒燙傷、出現醫療費200元以上的工傷)

　　3、當天有三道菜品出現頭發(含未退菜品)。

　　4、吃出蟑螂、玻璃渣、鋼絲球、金屬類、蒼蠅、指甲中的任何一種(含未退菜品)。

　　前廳：

　　1、打架斗毆

　　2、出現醫療費200元以上的工傷

　　3、客人出現意外傷、跌倒、丟失財物等

　　4、出現客人服務投訴事故。

　　六、避免大事故的出現幾率：

　　部門的營運經理應切實有效的控制大事故的出現，減少大事故對酒店造成的不良影響，日常的工作中應予以重點防范，對出現的大事故杜絕二次出現。對員工進行有效的處理顧客投訴的應對策略培訓，形成有統一的處理方式、方法和處理尺度，對投訴事件及時作出整改、監督。把降低大事故作為重中之重來抓，發揮部門營運經理的潛能和作用，切實為企業質量服務，為企業的發展服務。

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